產品描述比例插裝閥ATOS，阿托斯詳細資料

在泵旋轉時，平衡聯軸器可以 大限度地減小不平衡質量力造成的振動。

下表所列的聯軸器由Atos提供，它們必須與相關的聯軸器護罩（scoda提供）配套使用，

表中列出了幾種泵及標準電機配用的Atos平衡聯軸器和Scoda聯軸器護罩。

SWC是可快速高效地設計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件，可通過www.atos.com進行下載，有四種語言：英語，意大利語，法語，德語。提供型號

輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶確定適用于任何場合的 佳解決方案。多種CAD格式的三維圖紙，方便客戶把模型輸入到機器圖紙中，完成系統設計。

DXF格式的兩維外形尺寸圖紙三維可視化油缸設計軟件，輸出文件為IGES, SAT 和STEP格式。

油缸尺寸模塊可以對臨界負載，緩沖效果和油缸期望工作壽命進行檢查

專門的技術文件和備件部分樣本完成報價、訂單和材料清單等功能

液壓力Fp必須大于等于所有作用在油缸上力的總和，以確保性能需求：

置取決于系統的設置。顫振的默認設置為非使能。

通過識別電子放大器和配用的閥設定代碼；如果放大器作為備件訂貨，需要通過Atos的。

PFR是柱塞③（無返回彈簧）正驅動結構定量徑向柱塞泵,具有高性能、噪音特性。

適用于符合DIN51524...535標準的液壓油或具有相同潤滑特性的合成液。

此類泵有單軸或通軸結構。通軸結構能與PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯泵，見

樣本A190部分。排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。

Ff是系統的摩擦力，m.a是慣性力，m.g是重力（僅對垂直負載）。重力加速度g = 9.8m/s?。

關于Fp的值見 3 節，Fp，A1，A2和速度V可以通過以下公司算出：

計算油缸-質量系統的固有頻率Wo，是為了在不改變系統的穩定性的條件下，計算出 小加/減速時

間， 大速度和 小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韌度或換向閥

和油缸之間的距離均影響系統的剛性，因此計算值可能不。

下表列出了三種不同工況壓力下的活塞桿伸出/縮回時的截面積和作用力。

如果桿徑受疲勞應力（如果油缸通過推動負載工作則不需要）以及螺紋桿預期的疲勞壽命和所需油缸的工作壽命相關聯的話，

則建議對螺紋桿經常進行檢

查。下列圖表不包括工作壓力過250bar時的抗疲勞螺紋桿。

該曲線被稱為工作條件，沒有考慮計算失調和橫向負載，會降預測的壽命周期。該

圖表有效用于采用標準材料和尺寸規格（見6.2節）或選項K“鍍鎳和鍍鉻”的桿徑（見6.3節）的油缸和伺服油缸系列。

對于不銹鋼系列螺紋桿（CNX系

列）的疲勞壽命的預估，請聯系我們技術服務部。對于雙桿徑油缸，機械壽命的計算不適用于次級螺紋桿弱于主級螺紋桿的情況。

根據所選的缸徑/桿徑，找出適當的螺紋桿疲勞壽命曲線圖。圖表中不包括抗疲勞缸/桿。

根據對應桿下相交曲線的工作壓力，并確定預期的桿壽命周期。如果計算出桿的疲勞壽命于500.000次，

則建議我們技術部對此進行仔細的分析。

液壓緩沖器是一種“阻尼器”，用來消除活塞桿沖向油缸行程終端時所產生的與質量有關的能量，讓

活塞桿到底機械接觸之前降活塞桿的速度，因此避免了機械沖擊，增加了油缸和整套系統的平均壽命。

如右圖所示，緩沖腔內的壓力接近于狀態，由此證明了緩沖過程是有效的。右圖把的壓力

如果活塞桿伸出/縮回時受力已知，液壓油缸的尺寸可從下表中進行選擇。這些尺寸取決于 2 節中所列的公式

對于油缸在工作時受到推力負載，在選擇活塞桿尺寸時，要考慮它的臨界負載。校核時，

假設充分伸開的油缸為一與活塞桿直徑相同的桿（符合安全標準）：

根據油缸的安裝類型和軸端連接方式，從表中選取行程系數“Fc”根據公式計算“長度”：

長度 = Fc x行程[mm]如果使用導向環，導向環的長度要加到行程里

推力負載的計算值Fp在 3 節中顯示，計算公式在 2 節中顯示

在圖5.2里找到長度與油缸 大壓力的交點

滿足校核的活塞桿尺寸所對應的曲線應高于上述的這個交點。

斜坡發生器可將階躍輸入參考信號轉換為時間變化而增/減的平滑的電流信號輸出到比例電磁鐵。

可根據需要設定不同的斜坡信號：適用任何參考信號變化的單斜坡信號

適用輸入參考信號增加和減小的雙斜坡信號

適用輸入信號為正/負，增加/減小的四個斜坡信號

斜坡信號發生器對于要求液壓動作平穩以免機器發生顫動或震動的場合非常適用。

如果比例閥由閉環控制驅動，斜坡可能導致產生不穩定動作，這時可以通過軟件操作來關閉（默認設置）這項功能。

線性度設置功能可以設置輸入參考信號和控制閥的調節量之間的比例關系。

線性度的功能對于在特定工況下要求閥線性調節的場合很有用處。

顫振是在閥的輸入參考信號上增加一個高頻調節，以減少液壓調節的滯環；事實上，閥調節元件的微

小變化減少機械靜摩擦效果（取決于油缸的密封）。

顫振頻率和振幅通過軟件選擇；高參考值時振幅自動減少（高調節流量/油缸速度），以避免可能出現的不穩定性。

頻和高振幅可減少滯環但同時降了調節的穩定性。在一些應用場合會導致震動和噪音：正確的設

高壓力可達350/500bar。

任意位置。如果泵是立式安裝，建議在出油油管處安裝一個適當的排氣閥（請咨詢我們的技術部門）。

該類泵不能自吸，建議安裝在油面以下。如安裝在油面以上，要求背壓閥在吸油口，并且泵的中心點不

能高于 油面150mm。泵軸帶一個偏心凸輪，凸輪通過軸的轉動使柱塞產生位移，從而形成吸油及

排油。為得到 好的工作性能, 電機軸與泵軸的連接應該提供平衡聯軸器，參見 10 節。

PFR泵允許正、反運轉,不改變液流方向。建議用點動起動泵，使泵充油并擰下排氣塞。

PFR-3和PFR-5型泵有兩個通常關閉的排氣孔，排氣孔位于P口附近。

建議安裝一個垂直的管子連接到吸油口法蘭前的吸油管上，以便充油和排氣。

螺紋桿是油缸 關鍵的部分，因此油缸的預期工作壽命由螺紋桿預期的疲勞壽命測得。

由于桿徑的疲勞斷裂會在沒有任何警報的前提下會突然發生，因此

值和典型的真實壓力值進行了比較。

輸入/輸出桿徑速度比應用場合，桿徑密封間部分困油“回

吸”可能引起泄漏，因此建議正確使用下列的回吸圖表。

密封系統可能影響桿徑的平滑運動，因此建議對以下應用場

合的密封摩擦力進行評估：帶閉環控制的伺服執行器桿徑定位精度高的伺服油缸

速油缸（＜0.05m/s）壓力液壓系統（＜10bar），密封摩擦力會有顯著的影

以下部分根據密封系統所選的CK，CH和CK*型伺服油缸計算靜態和動態密封摩擦。

計算動態密封摩擦的步驟如下：相交的速度取決于密封系統的曲線，見8.4節

提取相應的C值根據密封系統選出相應的曲線（見8.5節）

工作壓力與曲線的交點取決于缸徑的大小提取相應的A值

Fsf = A . (D + d) + C [N]D=缸徑[mm]；d=桿徑[mm]

CK*電液伺服缸為雙作用結構，適用于工業應

用場合，具有高性，高性能和使用壽命長的特點。這種缸的緊湊結構使其在各種應用中具有高

度的適應性。活塞桿位移傳感器①可以很好地防止震動或外部灰塵，使維護工作減到 小。

由符合ISO6020-2標準的CK系列油缸衍生而來，見樣本B137。

集成式位移傳感器有：磁致模擬或數字式，電阻式和感應式。缸徑從40到200mm。

如標準型提供活塞桿端泄油口和排氣口。可提供用于開關閥或比例閥③集成安裝的過

渡板②，以此獲得 大液壓剛度、快速響應時間和重復精度。

活塞桿附件和安裝形式請見樣本B500。油缸的選型和尺寸標準見樣本B015。

以下標準適用于CK,CH,CN和CC系列油缸，對于大缸徑CH系列油缸，請聯系我們技術服務部門。

為了使緩沖器能在各種應用場合中使用，我們研發出三種不同的緩沖方式：

慢速，帶緩沖調節，速度 V ? 0.5 ? Vmax

快速，不帶緩沖調節，速度 V > 0.5 ? Vmax

快速，帶緩沖調節，速度 V > 0.5 ? Vmax

根據所選的緩沖按下列計算步驟校核可被吸收的 大能量值：

消耗的總能量E為動能Ec和勢能Ep（水平面的勢能Ep=0）之和。

（動能）取決于質量和速度（勢能）取決于重力和右圖所示油缸的傾斜度α對于前緩沖： 對于前緩沖：

根據活塞桿類型、緩沖側（前側和后側）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸見7.4節或CC系列油

缸見7.5節）確定合適的緩沖圖表。

橫切工作壓力和缸徑/桿徑交點得到對應的Emax值

損耗的E值和Emax相比，并根據下面的公式進行驗證：

對于高速和緩沖行程短的危險應用，建議對緩沖進行精 確評估，詳細信息請聯系我們技術服務部。

前緩沖圖表根據缸徑/桿徑規格標注，后緩沖圖表根據缸徑規格標注

該曲線適用于ISO46 油液溫度40-50 的礦物油：由于高粘度變化，水或水基液的使用和溫度高/會影響緩沖性能，因此考慮標準礦物油

緩沖插件完全關閉時，調節Emax值，緩沖插件打開時， 大能量消耗增加，因此要減小緩沖腔的 大壓力

緩沖圖表是在緩沖腔 大壓力250bar下測得

油缸技術樣本中的基本密封性能不足以全面評價密封系統

的性能，以下部分是對 小輸入/輸出桿徑速度比，靜態和

動態密封摩擦的附加驗證。

產品描述比例插裝閥ATOS，阿托斯詳細資料